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城市污水處理廠生物反應池控制優化運行的探討

  
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 在污水生物處理過程中,影響微生物活性的因素可分為基質類和環境類兩大類。
  基質類包括營養物質,如以碳元素為主的有機化合物即碳源物質、氮源、磷源等營養物質、以及鐵、鋅、錳等微量元素;另外,還包括一些有毒有害化學物質如酚類、苯類等化合物、也包括一些重金屬離子如銅、鎘、鉛離子等。
  環境類影響因素主要有:
  (1)溫度。溫度對微生物的影響是很廣泛的,盡管在高溫環境(50℃~70℃)和低溫環境(-5~0℃)中也活躍著某些類的細菌,但污水處理中絕大部分微生物最適宜生長的溫度范圍是20-30℃。在適宜的溫度范圍內,微生物的生理活動旺盛,其活性隨溫度的增高而增強,處理效果也越好。超出此范圍,微生物的活性變差,生物反應過程就會受影響。一般的,控制反應進程的最高和最低限值分別為35℃和10℃。
  (2)PH值。活性污泥系統微生物最適宜的PH值范圍是6.5-8.5,酸性或堿性過強的環境均不利于微生物的生存和生長,嚴重時會使污泥絮體遭到破壞,菌膠團解體,處理效果急劇惡化。
  (3)溶解氧。對好氧生物反應來說,保持混合液中一定濃度的溶解氧至關重要。當環境中的溶解氧高于0.3mg/l時,兼性菌和好氧菌都進行好氧呼吸;當溶解氧低于0.2-0.3mg/l接近于零時,兼性菌則轉入厭氧呼吸,絕大部分好氧菌基本停止呼吸,而有部分好氧菌(多數為絲狀菌)還可能生長良好,在系統中占據優勢后常導致污泥膨脹。一般的,曝氣池出口處的溶解氧以保持2mg/l左右為宜,過高則增加能耗,經濟上不合算。
  在所有影響因素中,基質類因素和PH值決定于進水水質,對這些因素的控制,主要靠日常的監測和有關條例、法規的嚴格執行。對一般城市污水而言,這些因素大都不會構成太大的影響,各參數基本能維持在適當范圍內。溫度的變化與氣候有關,對于萬噸級的城市污水處理廠,特別是采用活性污泥工藝時,對溫度的控制難以實施,在經濟上和工程上都不是十分可行的。因此,一般是通過設計參數的適當選取來滿足不同溫度變化的處理要求,以達到處理目標。因此,工藝控制的主要目標就落在活性污泥本身以及可通過調控手段來改變的環境因素上,控制的主要任務就是采取合適的措施,克服外界因素對活性污泥系統的影響,使其能持續穩定地發揮作用。
  實現對生物反應系統的過程控制關鍵在于控制對象或控制參數的選取,而這又與處理工藝或處理目標密切相關。
  前已述及溶解氧是生物反應類型和過程中一個非常重要的指示參數,它能直觀且比較迅速地反映出整個系統的運行狀況,運行管理方便,儀器、儀表的安裝及維護也較簡單,這也是近十年我國新建的污水處理廠基本都實現了溶解氧現場和在線監測的原因。
  對于有特殊處理要求或某項指標成為處理過程的限制因素時,也可將出水的某項指標作為控制參數。例如,對出水中氨氮或硝酸鹽氮有嚴格限制時,限制的指標可以被選取作為控制參數。這需要在反應池內設置氨氮和硝酸鹽氮以及亞硝酸鹽氮的監測儀表,將現場監測到的數據反饋到控制系統,通過改變供氣量的多少來增強或減弱某一生物反應(硝化或反硝化),從而達到所希望的出水指標。這一控制方式在國外有應用,如美國奧蘭多(Orlando)的一個Water Reclamation Facility,該廠在1986年擴建時并無對出水中硝酸鹽氮控制的要求,但在1992年,佛羅里達州環境保護部對所有處理設施增加了出水硝酸鹽氮需在10mg/l以下的限制要求。在不改動處理構筑物的條件下,該廠通過增設現場儀表,采取自動控制供氣量的方式達到了處理要求。但在我國,以采集這類水質指標為控制參數的控制方式尚未見有應用實例,其原因可能是此類參數的在線監測儀表十分昂貴,特別是如硝酸鹽氮等在線監測儀表基本上得依賴于國外進口。因此,現階段這種控制方式在我國還難以實施。

1、解氧控制
  生物池溶氧值的運行控制是污水處理廠中至為重要的環節,該運行控制品質的好壞,直接關系到出水質量和污水廠的能耗的高低。溶解氧控制的主要目標是:確保供氧量滿足有機物氧化分解過程動態變化的需要并且維持一個期望的混合液DO濃度;有效的控制氧氣的傳輸以最大限度的減小曝氣能耗;最大限度地減少實現這一目標所需的人力。
  污水處理廠實行曝氣運行控制的益處在于降低運行成本。曝氣池中DO濃度持續不足可抑制生物活性,會在處理過程中產生一些問題,如污泥膨脹,絮凝效果差,抑制硝化作用。相反,過度曝氣會造成能量過度消耗。提高過程的可靠性、除氮效率、污泥可沉淀性及出水水質等都歸功于DO的控制。曝氣能量的消耗一般約占普通活性污泥法污水處理廠能源總需求的50%以上,曝氣過程有效的運行控制能大大節省能耗。
  需氧量的變化使得操作人員很難手動控制空氣流速和空氣分配量,從而在整個處理過程中難以維持期望的混合液DO濃度值,即使對于設計得很好且有靈活曝氣系統的污水處理廠也是如此。因此,手動調節曝氣系統一般在空氣流量分配固定的情況下使用,通常是每周或每月調一兩次。手動調節空氣流量使其固定在一個足夠高的值上,以滿足峰值負荷期間的需氧量,但這樣卻導致了負荷降低期間不必要的昂貴的過量曝氣。
  自動DO控制是曝氣系統運行控制的最佳方式,它可以最大限度地減小與曝氣不足或過量有關的運行問題,最大限度地減少曝氣能量消耗。一般來說,采用自動控制曝氣的方式節能可達25%~40%。
在生物反應過程中,溶解氧的變化率可用下式表示:
      dc/dt =αKla(βCs- C)-γ
式中:dc/dt--溶解氧的變化率(mg/(Loh))
   Kla--氧在清水中的總轉移系數(h-1)
   αKla--氧在污水中的總轉移系數(h-1)
   Cs--氧在清水中的溶解度(mg/L)
   βCs--氧在污水中的溶解度(mg/L)
   C--氧在污水中的實際濃度(mg/L)
   γ--生物池中氧的消耗速率(mg/(Loh))
  生化反應需氧量決定生物池中氧的消耗速率,如不考慮硝化作用,則碳化需氧量O2表示為:
O2 = aQ(So-Se)+bVX
式中:Q(So-Se)--基質去除量(kg/d)
   VX--微生物量(kg)
   a--常數(kg O2 /kg基質)
   b--常數(微生物內呼吸需氧率d-1)
  當氧傳遞速率αKla (βCs - C)與耗氧速率γ相等,即傳氧與耗氧達到平衡時,dc/dt=0,溶解氧濃度保持相對穩定。當耗氧速率上升時,dc/dt<0,導致C下降,但C的下降使傳氧動力(βCs - C)增加,氧傳遞速率相應增加,直至氧傳遞速率與耗氧速率達到新的平衡,C停止下降。溶解氧又在一個較低水平上保持相對穩定。反之,當耗氧速率下降時,dc/dt>0,C和氧傳遞速率朝與上述相反的方向變化,直至氧傳遞速率與耗氧速率在較高的溶解氧水平上達到新的平衡。對于耗氧速率,由于生物反應池中微生物量相對穩定,因而進水流量和進水BOD5是導致耗氧速率變化的直接因素,BOD5目前尚不易實現連續在線監測,故不能得到Q(So-Se)的實時數據。因此,溶解氧濃度成為生化反應過程中氧傳遞速率和耗氧速率平衡狀況的關鍵指示值,也是曝氣控制的重要被調參數。基于上述氧傳遞原理,為最大程度的節約能源,對于推流式生物反應池,延其流向溶解氧可按梯度設定,即進入口附近溶解氧可以控制在最低水平,出水口附近溶解氧控制在2mg/l左右,以保證污泥良好的沉降特性,使出水水質穩定達標。而對于完全混合式生物反應池,也可分區域控制溶解氧的濃度,如奧貝爾氧化溝采用外、中、內溝溶解氧分別控制在0-1-2的范圍內。
  對于溶解氧濃度的控制,由于其動態過程是非線性的、時變的、滯后的,因此在確定控制方案時應選擇理想控制和維持控制器的穩定性兩者之間的折中方案,即控制器在某種程度上不可調或斷續調節,以適應溶解氧變化的動態過程。

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