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圖3-6-18 條形火孔

　　(2)單火孔頭部 對某些要求火力集中和火孔熱強度高的大氣式燃燒器，常采用孔徑較大的單火孔頭部。單火孔頭部的結構形式也很多。圖3—6—19所示為工業用單火孔大氣式燃燒器的頭部，它由火孔、二次空氣口及火道三部分組成。燃燒所需要的二次空氣由爐內負壓吸人，二次空氣口外面安裝調風板，調節二次空氣的吸入量。由于燃燒器噴口為一個大火孔，其火焰與二次空氣的接觸面積比多火孔小，因此這種燃燒器的火焰較長，只適用于有爐膛的工業加熱設備上。為了防止回火，火孔出口速度應比多火孔大，所以需要用中(高)壓燃氣?；鸬滥芷鸱乐姑摶鸬淖饔?。

　　二、大氣式燃燒器的特點及應用范圍

　　大氣式燃燒器比自然引風擴散式燃燒器火焰短，火力強，燃燒溫度高；比無火焰燃燒器的熱負荷調節范圍寬，適應性強；可以燃燒不同性質的燃氣，燃燒效率比較高，燃燒比較安全，煙氣中C0含量較少，衛生條件較好；可適應低壓燃氣；比鼓風式燃燒器節省動力，調節方便，尤其因為采用引射器結構，具有自調性，即當燃燒器熱負荷在一定范圍內變動時，一次空氣系數能自行維持一常數。
　　但大氣式燃燒器熱負荷不宜太大，熱強度比無焰燃燒器低，火焰穩定性不及擴散式燃燒器，且不適應正壓爐膛。
　　多火孔大氣式燃燒器應用非常廣泛，在家庭及公用事業中的燃氣用具如燃氣灶、熱水器、沸水器及食堂灶上用得最廣泛。在小型鍋爐及工業爐上也有應用。
　　單火孔大氣式燃燒器在中小型鍋爐及某些工業爐上廣泛應用。

　　三、大氣式燃燒器的設計計算
　
　　大氣式燃燒器的設計計算，包括頭部計算和引射器的計算。
　　如前述，頭部結構有多火孔和單火孔。它們的設計計算均以保證穩定燃燒為原則。一個合理設計的頭部，必須使火焰不出現離焰、回火和黃焰，井使火焰特性滿足加熱工藝的需要。
　　民用燃具大多數采用多火孔頭部，設計計算包括：選擇頭部型式及火孔形狀，計算火孔尺寸、間距、孔深、火孔排數及頭部容積，計算頭部靜壓力等內容。常用設計參數列于表3—6—7。
　　引射器按工質壓力可分為高、中壓(>2000Pa)及低壓(<2000Pa)兩種。在設計計算中，前者需要考慮氣體的可壓縮性；后者則不必。
　　按被引射氣體的吸入速度，引射器又可分為常壓吸氣和負壓吸氣兩種。如果引射器的吸氣收縮管做得足夠大，并逐漸過渡到圓柱形混合管，這時被引入的空氣在收縮管內的流速很小，可以忽略，這樣的引射器稱為常壓吸氣引射器，也稱為第二類引射器，低壓大氣式燃燒器的引射器多為此種；反之，如果吸氣收縮管做得較小，被吸入空氣流速較大，氣流在管內發生強烈擾動，這時空氣流速便不可忽略，這樣的引射器則稱為負壓吸氣引射器，也叫第一類引射器。
　　比較而言，在第一類引射器中，燃氣和空氣的速度差較小，能量損失也較小，引射效率較高。高、中壓大氣式燃燒器的引射器多為負壓吸氣式引射器。
　　以下主要討論常壓吸氣低壓引射器的設計計算。
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表3-6-7 大氣式燃燒器常用設計參數

燃氣種類		煉焦煤氣	天然氣	液化石油氣
火孔尺寸/mm	圓孔dp	2.5～3.0	2.9～3.2	2.9～3.2
	方孔	2.0～1.2 1.5～5.0	2.0～3.0 2.4～1.6	2.0～3.0 2.4～1.6
火孔中心距s/mm		(2～3)dp
火孔深度h/mm		(2～3)dp
額定火孔熱或度qp/MW·mm-2		11.6～19.8	5.8～8.7	7.0～9.3
額定火孔出口流速vp/m·s-1		2.0～3.5	1.0～1.3	1.2～1.5
一次空氣系數α		0.55～0.60	0.60～0.65	0.60～0.65
喉部直徑與噴嘴直徑比dt/d		5～6	9～10	15～16
火孔面積與噴嘴面積比Fp/Fj		44～50	240～320	500～600

圖3-6-20 常壓吸氣低壓引射器的工作原理
1-噴嘴；2-吸氣收縮管；3-喉部；4-混合管；5-擴壓管

　　計算以動量定理、連續性方程及能量守恒定律為基礎，按圖3—6—20所示工作原理，可推導出它的特性方程如下：
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　　式中 h——引射器出口的靜壓力，Pa；
　　　　H——噴嘴前燃氣壓力，Pa；
　　　　μ——噴嘴流量系數；
　　　　F——無因次面積，為喉部和噴嘴出口的面積比，即??

，它是引射器計算的基本參數；
　　　　u——質量引射系數，??

為燃氣與引射空氣的質量流量之比；
　　　　uρr——容積引射系數，ρr為燃氣相對密度，??

　　　　K——能量損失系數，可表示為：
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　　這里，ψ₁是混合管末端的速度場不均勻系數，它與氣流的穩定程度和流動狀態有關，取決于速度場的分布狀況，當混合管長度為5～6倍喉部直徑時，ψ₁=1．02～1．04，混合管較短，ψ₁較大；ζ_mix是混合管摩擦阻力系數，ζ_mix=L_min/d_t，與混合管的氣體流動狀態、加工質量和長度有關，通常取ζ_min=0.06～0.12；ζd為擴壓管局部阻力系數，相應于擴壓管進口流速；n表示擴壓管的擴張度n=F_d/F_t。
　　由上述分析可知，引射器形狀、尺寸及阻力特性不同時，能量損失系數尺值也不相同。
　　引射器的形狀及尺寸往往要根據實驗資料確定。圖3—6—21給出了三種引射器的形狀及尺寸比例。
　　其中l型為較佳，能量損失系數K值較小，但引射器較長；2型和3型長度較短，但阻力較大，能量損失系數較高。當噴嘴前燃氣壓力較高，允許有較大的能量損失時，可采用后兩種形式。
　　設計引射式大氣燃燒器時，會遇到兩種情況：
　　一種是，計算燃燒器的幾何尺寸和確定所需的燃氣壓力。其計算步驟是：(1)進行頭部計算，確定α′、u、d_P、F_P、K₁值；(2)計算F_10P(最佳燃燒器參數)、F_t、確定引射器各部分尺寸；(3)計算噴嘴尺寸及所需燃氣壓力。
　　另一種是在給定燃氣壓力下，確定燃燒器幾何尺寸。其計算步驟如下：(1)頭部計算；(2)計算噴嘴尺寸；(3)計算F_1op，燃燒器參數A、X、F_t、計算F_t及引射器各部尺寸。
　　[例3—6—1] 設計一雙灶跟用燃燒器。已知：燃燒器熱負荷Q=2．8kW，燃燒以焦爐煤氣為主的城市燃氣，其熱值開H₁=13423KJ/m³密度ρ_g=0.71kg／m³，相對密度ρ_r=0．55，理論空氣需要量V_o=3．15m³／m³，燃氣壓力H=800Pa。